[ 28 ]

Trafo tähistus	Magnetahela tüüp		Kerimisjuhtmed	Mähise tüüp	Pöörete arv	Traadi mark ja läbimõõt, mm
		Esmane		Privaatne 2 juhtmes
		Teisene, V 6,3 26 26 15 15 60	2-1 10-13 6-12 5-12 1-4 3-9	Privaatne Sama Privaatne ka		0,75 PEVTL-2 0,28 PEVTL-2
		Esmane
		Teisene
		Esmane
		Teisene
		Esmane				PEVTL-2 0 18
		Koguja		Privaatne 2 juhtmes
		Esmane		Privaatne 2 juhtmes		PEVTL-2 0,18
		Teisene
						PEVTL-2 0,315
	Karikas M2000 NM-1	Esmane
		Teisene
BTS Yunost		Esmane
		Teisene
		Esmane
		Teisene
		Esmane
		Teisene
		Esmane
		Teisene
		Esmane
		Teisene
		Esmane
		Teisene
		Esmane
		Teisene
		Esmane
		Teisene

Tabeli lõpp 3.3

Trafo tähistus	Magnetahela tüüp	Trafo mähiste nimetus	Mähised klemmid	Mähise tüüp	Pöörete arv	Traadi mark ja läbimõõt, mm	Vastupidavus DC. Ohm
		Esmane	1-13 13-17 17-19	Privaatne 2 juhtmes
		Teisene		Kesklinnas privaatne
				Privaatne 3 juhtmega		PEVTL-2 0 355
		Neljandaks		Privaatne 2 juhtmes
				Privaatne 4 juhtmega
				Privaatne 4 juhtmega

Statsionaarsete ja kaasaskantavate televisioonivastuvõtjate lülitustoiteallikates töötavate TPI-tüüpi trafode mähised on toodud tabelis 3 3 Põhilised elektriskeemid TPI trafod on näidatud joonisel 3 1

10 IS 15 15 1412 11

Joonis 3 1 TPI-2 tüüpi trafode elektriahelad

3.3. Trafod flyback-muundurite jaoks

Nagu eespool mainitud, täidavad tagasilöögimuundurite trafod lülitustransistori ahelas impulsi toimel elektromagnetilise energia salvestusseadme funktsioone ja samal ajal galvaanilise isolatsiooni elementi sisend- ja väljundpinge vahel. muundur on lülitustransistori avatud olekus lülitusimpulsi toimel ühendatud energiaallikaga, filtri kondensaatoriga, ja vool selles suureneb lineaarselt Sel juhul on trafo sekundaarmähiste pinge polaarsus selline, et nende ahelates olevad alaldi dioodid on lukustatud. Lisaks muutub lülitustransistori sulgemisel trafo kõikide mähiste pinge polaarsus vastupidiseks. ja selle magnetväljas salvestatud energia läheb trafo sekundaarmähistes olevatesse väljundi silumisfiltritesse Sel juhul tuleb trafo valmistamisel jälgida, et selle sekundaarmähiste vaheline elektromagnetiline side oleks maksimaalne. Sel juhul on kõigi mähiste pinged sama kujuga ja pinge hetkeväärtused on võrdelised vastava mähise pöörete arvuga. Seega töötab tagasilöögitrafo lineaarse drosselina ja elektromagnetilise akumuleerumise intervallidega. energia selles ja kogunenud energia ülekandmine koormusele on ajaliselt jaotatud

Flyback-trafode valmistamiseks on kõige parem kasutada soomustatud ferriitmagnetsüdamikke (keskvarda vahega), mis tagavad lineaarse magnetiseerimise

Flyback-muundurite trafode projekteerimise peamised protseduurid hõlmavad südamiku materjali ja kuju valimist, induktsiooni tippväärtuse määramist, südamiku mõõtmete määramist, mittemagnetilise pilu väärtuse arvutamist ja keerdude arvu määramist ning mähiste arvutamine Lisaks on kõik muunduri vooluahela elementide parameetrite nõutavad väärtused, näiteks

Enne arvutusprotseduuri alustamist tuleb määrata trafo primaarmähise induktiivsus, tipp- ja efektiivvoolud ning teisendussuhe.

Südamiku materjali ja kuju valik

Kõige sagedamini kasutatav flyback-trafo südamiku materjal on ferriit Molübdeen-permalloy toroidsed südamikud on suuremate kadudega, kuid neid kasutatakse sageli ka sagedustel alla 100 kHz, kui voo kõikumine on väike - pidevvoolurežiimis kasutatavates drosselites ja tagasilöögitrafodes. . Mõnikord kasutatakse pulberraudsüdamikke, kuid nende läbilaskvuse väärtused on kas liiga madalad või kaod liiga suured, et seda praktiliseks kasutada lülitustoiteallikate vahetamisel sagedustel üle 20 kHz.

Põhiliste magnetiliste materjalide kõrged magnetilise läbilaskvuse väärtused (3000...100000) ei võimalda neil palju energiat salvestada. See omadus on vastuvõetav trafo, kuid mitte induktiivpooli jaoks. Induktiivpooli või flyback-trafosse salvestatav suur energiahulk koondub tegelikult õhupilusse, mis katkestab magnetvälja joonte tee suure läbilaskvusega südamiku sees. Molübdeenpermalloy ja pulbristatud rauasüdamike puhul salvestatakse energia mittemagnetilises sideaines, mis hoiab magnetosakesi koos. Seda hajutatud vahet ei saa mõõta ega määrata, selle asemel on antud kogu südamiku ekvivalentne magnetiline läbilaskvus, võttes arvesse mittemagnetilist materjali.

Induktsiooni tippväärtuse määramine

Allpool arvutatud induktiivsuse ja voolu väärtused viitavad trafo primaarmähisele. Tavalise induktiivpooli (drossel) üksikut mähist nimetatakse ka primaarmähiseks. Nõutav induktiivsuse väärtus L ja 1kz induktiivpooli läbiva lühisevoolu tippväärtus määratakse rakendusahelaga. Selle voolu suuruse määrab voolu piirav ahel. Mõlemad suurused koos määravad maksimaalse energiahulga, mida induktiivpool peab salvestama (vahesse) ilma südamikku küllastamata ja vastuvõetavate kadudega magnetsüdamikus ja juhtmetes.

Järgmiseks on vaja määrata induktsiooni maksimaalne tippväärtus Wmax, mis vastab 1kz tippvoolule. Vajaliku energia salvestamiseks vajaliku pilu minimeerimiseks tuleks induktiivpooli kasutada maksimaalselt. induktsioonrežiim. See vähendab mähiste keerdude arvu, pöörisvoolukadusid ning induktiivpooli suurust ja maksumust.

Praktikas piiravad Wmax väärtust kas südamiku küllastus Bs või kaod magnetahelas. Ferriidisüdamiku kaod on võrdelised nii DV induktsiooni muutuse sageduse kui ka täiskäiguga iga lülitustsükli ajal, tõstetuna astmeni 2,4.

Pideva voolu režiimis töötavates stabilisaatorites (drosselid alandatud stabilisaatorites ja trafod tagasilöögiahelates) on induktiivpooli südamiku kaod sagedustel alla 500 kHz tavaliselt tühised, kuna magnetilise induktsiooni kõrvalekalded konstantsest töötasemest on ebaolulised nendel juhtudel võib maksimaalse induktsiooni väärtus olla väikese varuga peaaegu võrdne küllastusinduktsiooni väärtusega. Kõige võimsamate ferriitide küllastusinduktsiooni väärtus tugevate väljade (nt 2500Н1\/1С) korral on suurem kui 0,3 T, seetõttu saab maksimaalse induktsiooni väärtuseks valida 0,28 ..0,3 T.

Panustan ka oma (osaliselt selle asja edasijõudnumalt spetsialistilt laenatud, arvan, et ta ei solvu) nikli sellesse hoiupõrsasse.
Enne lahti võtmist ei ole kahjulik mõõta mähiste induktiivsust ja kvaliteeditegurit ning veel parem on need andmed võtta vooluproovist, et pärast remonti oleks millega võrrelda.
Postituse järgi ei aita suurte südamike puhul alati föön. Liimimiseks kasutasin esmalt väikest laboriplaati, seejärel lamedat küttekeha
elektriline veekeetja (seal on isegi termolüliti seatud 150 kraadi peale, aga kindluse mõttes saab selle LATR-i kaudu sisse lülitada ja temperatuuri valida). Vajutasin selle kindlasti ferriidi vaba osaga (kui oli liimimispool, siis peale liimivoolu maha lihvimist) tihedalt küttekeha külmale pinnale ja alles siis lülitasin sisse.
Lahtivõtmisel on peamine kannatlikkus - tõmbasin kõvemini ja see on veel üks probleem.
Mis puudutab südamikke, siis lahtivõtmise ja kokkupanemisega probleeme peaaegu ei olnud, välja arvatud GRUNDIGide ja PANASONICide puhul. Khryundelites (vanades telerites TPI-ühendiga täidetud) on põhiprobleemid seotud just südamike või täpsemalt nende lõhenemisega. Sinna pole võimalik teist sobiva suurusega südamikku paigaldada põhjusel, et nende TPI-de töösagedus on 3-5 korda kõrgem ja madalsageduslikud südamikud neis ei ela. Sel juhul säästab südamike kasutamine suurtest FBT-st. Täielikuks puhkuseks on omaduste võrdlemiseks vaja sama toote elavat proovi. (kui soovite seda tõesti taastada, leiate selle)
(Palun ärge esitage küsimusi selle töö maksumuse ja teostatavuse kohta, kuid tõsiasi, et sellised hübriidid töötavad.)
Mõne Pana puhul on nipp väga väikeste vahedega ja siin aitab eelnev induktiivsuse mõõtmine.
Ma ei soovita superliimiga liimida, sest mul oli liimiõmbluse lõhenemise tõttu mitu kordamist. Tilga epoksiidi sõtkumine on muidugi tüütu, aga töökindlam ja peale liimimist on hea liitekohta kokku suruda (näiteks mähisele pideva pingega panemine - tõmbab ise pingule ja isegi soojendab veidi).
Keevaveega panni kohta - kinnitan FBT-ga juhuks (30 surnud kärbse pealt oli vaja südamikud välja rebida) töötab ideaalselt, TPI-d ma niimoodi ei mõnitanud, mis tuli tagasi kerida.
Hetkel kõik, mis tagasi keriti (minu poolt ja eriti rasked juhtumid nimetatud spetsialist N. Novopašin) töötab. Edukaid tulemusi oli isegi liinitrafode (välise kordistiga) ümberkerimisel üsna iidsetest tööstuslikest monitoridest, kuid edu saladus on mähiste vaakumimmutamises (muide, Nikolai immutab peaaegu kõiki ümberkeritud transsid peale otsetarbekaupade) ja kahjuks ei saa seda põlvega ravida.
Mainitud Rematik aparaadiga kontrolliti hiljuti Mercedese armatuurlaualt taustavalgustuse kõrgepinge transi - ilmselgelt katkisel transil näitas kõik OK, kuigi DIEMENi seade pettis meid ka sellel - transs läks katki alles kl. üsna kõrge pinge, mis tegelikult võimaldas seda mõõta madalal pingel.

Riis. 1. Võrgu filtriplaadi skeem.

Nõukogude telerites Horizon Ts-257 kasutati lülitustoiteallikat 50 Hz sagedusega võrgupinge vahepealse muundamisega ristkülikukujulisteks impulssideks kordussagedusega 20...30 kHz ja nende järgneva alaldamisega. Väljundpingeid stabiliseeritakse impulsside kestuse ja kordussageduse muutmisega.

Allikas on valmistatud kahe funktsionaalselt tervikliku üksuse kujul: toitemoodul ja võrgufiltriplaat. Moodul eraldab teleri šassii võrgust ja võrku galvaaniliselt ühendatud elemendid on kaetud ekraanidega, mis piiravad neile juurdepääsu.

Lülitustoiteallika peamised tehnilised omadused

• Maksimaalne väljundvõimsus, W........100
• Tõhusus..........0,8
• Võrgupinge muutuste piirangud, V......... 176...242
• Väljundpingete ebastabiilsus, %, mitte rohkem..........1
• Koormusvoolu nimiväärtused, mA, pingeallikad, V:
  135 ....................500
  28 ....................340
  15 ..........700
  12 ..........600
• Kaal, kg ...................1

Riis. 2 Toitemooduli skemaatiline diagramm.

See sisaldab võrgupinge alaldit (VD4-VD7), käivitusastet (VT3), stabiliseerimisseadmeid (VT1) ja blokeerimist 4VT2, muundurit (VT4, VS1, T1), nelja poollaine väljundpinge alaldit (VD12-VD15). ) ja kompensatsioonipinge stabilisaator 12 V (VT5-VT7).

Kui teler on sisse lülitatud, antakse toitefiltri plaadil asuva piirava takisti ja mürasummutusahelate kaudu toitepinge alaldisillale VD4-VD7. Selle poolt alaldatud pinge liigub läbi impulsstrafo T1 magnetiseerimismähise I transistori VT4 kollektorisse. Selle pinge olemasolu kondensaatoritel C16, C19, C20 näitab LED HL1.

Positiivsed võrgupingeimpulsid läbi käivitusastme kondensaatorite C10, C11 ja takisti R11 laadivad kondensaatori C7. Niipea, kui pinge üheühendustransistori VT3 emitteri ja aluse 1 vahel jõuab 3 V-ni, avaneb see ja kondensaator C7 tühjeneb kiiresti läbi selle emitteri-aluse 1 ristmiku, transistori VT4 emitteri ristmiku ja takistite R14, R16. Selle tulemusena avaneb transistor VT4 10...14 μs. Selle aja jooksul suureneb vool magnetiseerimismähises I 3...4 A-ni ja seejärel, kui transistor VT4 on suletud, väheneb. Mähistel II ja V tekkivad impulsspinged alaldatakse dioodidega VD2, VD8, VD9, VD11 ja laadimiskondensaatoritega C2, C6, C14: esimene neist laetakse mähisest II, ülejäänud kaks laetakse mähist V. Igaühega transistori VT4 hilisem sisse- ja väljalülitamine laadib kondensaatorid uuesti.

Mis puutub sekundaarahelatesse, siis esimesel hetkel pärast teleri sisselülitamist tühjenevad kondensaatorid C27-SZO ja toitemoodul töötab lühise lähedases režiimis. Sel juhul siseneb kogu trafos T1 kogunenud energia sekundaarahelatesse ja moodulis ei toimu isevõnkuvat protsessi.

Pärast kondensaatorite laadimist jääkenergia kõikumised magnetväli trafos T1 tekitatakse selline pinge positiivne tagasisidet mähises V, mis viib isevõnkeprotsessi toimumiseni.

Selles režiimis avatakse transistor VT4 positiivse tagasiside pingega ja suletakse kondensaatori C14 pingega, mida toidetakse türistori VS1 kaudu. See juhtub niimoodi. Avatud transistori VT4 lineaarselt kasvav vool tekitab takistitel R14 ja R16 pingelanguse, mis positiivse polaarsusega läbi elemendi R10C3 suunatakse türistori VS1 juhtelektroodile. Töölävega määratud hetkel türistor avaneb, kondensaatori C14 pinge suunatakse transistori VT4 emitteri ristmikule vastupidises polaarsuses ja see sulgub.

Seega määrab türistori sisselülitamine transistori VT4 kollektorivoolu saehammasimpulsi kestuse ja vastavalt sekundaarahelatele antava energia koguse.

Kui mooduli väljundpinged jõuavad nimiväärtusteni, laaditakse kondensaator C2 nii palju, et jagajast R1R2R3 eemaldatud pinge muutub suuremaks Zeneri dioodi VD1 pingest ja stabiliseerimisseadme transistor VT1 avaneb. Osa selle kollektori voolust summeeritakse türistori juhtelektroodi vooluringis kondensaatori C6 pinge tekitatud esialgse eelpingevooluga ja takistite R14 ja R16 pinge poolt tekitatud vooluga. Selle tulemusena avaneb türistor varem ja transistori VT4 kollektori vool väheneb 2...2,5 A-ni.

Võrgu pinge suurenedes või koormusvoolu vähenedes suurenevad pinged trafo kõikidel mähistel ja seetõttu suureneb pinge kondensaatoril C2. See toob kaasa transistori VT1 kollektori voolu suurenemise, türistori VS1 varasema avanemise ja transistori VT4 sulgemise ning sellest tulenevalt koormusele tarnitava võimsuse vähenemise. Ja vastupidi, kui võrgupinge väheneb või koormusvool suureneb, suureneb koormusele ülekantav võimsus. Seega stabiliseeritakse kõik väljundpinged korraga. Trimmeri takisti R2 määrab nende algväärtused.

Ühe mooduli väljundi lühise korral katkevad isevõnkumised. Selle tulemusena avaneb transistor VT4 ainult transistori VT3 käivituskaskaad ja suletakse türistori VS1 poolt, kui transistori VT4 kollektori vool jõuab väärtuseni 3,5...4 A. Trafo mähistele ilmuvad impulsside paketid, järgides toitevõrgu sagedusel ja täitmissagedusel umbes 1 kHz. Selles režiimis saab moodul töötada kaua aega, kuna transistori VT4 kollektori vool on piiratud lubatud väärtusega 4 A ja voolud väljundahelates on piiratud ohutute väärtustega.

Vältimaks suuri voolulööke läbi transistori VT4 liiga madalal võrgupingel (140...160 V) ja seetõttu türistori VS1 ebastabiilse töö korral on ette nähtud blokeerimisseade, mis sel juhul pöördub. moodulist välja. Selle sõlme transistori VT2 alus saab jagurilt R18R4 alaldatud võrgupingega võrdelise alalispinge ja emitter impulsspinge sagedusega 50 Hz ja zeneri dioodi VD3 poolt määratud amplituudiga. Nende suhe valitakse nii, et määratud võrgupingel avaneb transistor VT2 ja türistor VS1 avaneb kollektorivooluimpulssidega. Isevõnkuv protsess peatub. Võrgupinge kasvades transistor sulgub ega mõjuta muunduri tööd. 12 V väljundpinge ebastabiilsuse vähendamiseks kasutatakse transistoridel (VT5-VT7) pideva reguleerimisega kompensatsioonipinge stabilisaatorit. Selle omadus on voolu piiramine koormuse lühise ajal.

Et vähendada mõju teistele ahelatele, toidetakse helikanali väljundastet eraldi mähisest III.

IN impulsstrafo TPI-3 (T1) kasutab magnetsüdamikku M3000NMS Ш12Х20Х15 keskmise varda õhuvahega 1,3 mm.

Riis. 3. Impulsstrafo TPI-3 mähiste paigutus.

Antud on trafo TPI-3 lülitustoiteallika mähised:

Kõik mähised on valmistatud PEVTL 0,45 traadiga. Magnetvälja ühtlaseks jaotamiseks impulsstrafo sekundaarmähiste vahel ja sidestuskoefitsiendi suurendamiseks on mähis I jagatud kaheks osaks, mis paiknevad esimeses ja viimases kihis ning on ühendatud järjestikku. Stabiliseerimismähis II tehakse sammuga 1,1 mm ühes kihis. Mähis III ja sektsioonid 1 - 11 (I), 12-18 (IV) on keritud kahe juhtmega. Kiirgushäirete taseme vähendamiseks viidi mähiste vahele neli elektrostaatilist ekraani ja magnetjuhi peale lühisekraan.

Võimsusfiltri plaat (joonis 1) sisaldab barjäärifiltri L1C1-SZ elemente, voolu piiravat takistit R1 ja seadet kineskoobi maski automaatseks demagnetiseerimiseks termistoril R2 positiivse TKS-iga. Viimane annab demagnetiseerimisvoolu maksimaalseks amplituudiks kuni 6 A sujuva langusega 2...3 s jooksul.

Tähelepanu!!! Toitemooduli ja teleriga töötades peate meeles pidama, et toitefiltri plaadi elemendid ja mõned mooduli osad on võrgupinge all. Seetõttu on pinge all olevat toitemoodulit ja filtriplaati võimalik parandada ja kontrollida ainult siis, kui need on võrku ühendatud läbi eraldustrafo.

Impulssjõutrafosid (TPI) kasutatakse impulssseadmed kodu- ja kontoriseadmete toiteallikas toitepinge 127 või 220 V vahepealse muundamisega sagedusega 50 Hz ristkülikukujulisteks impulssideks kordussagedusega kuni 30 kHz, valmistatud moodulite või toiteallikate kujul: BP, MP- 1, MP-2, MP-Z, MP-403 jne. Moodulid on sama vooluringiga ja erinevad ainult kasutatava impulsstrafo tüübi ja ühe filtri väljundis oleva kondensaatori nimiväärtuse poolest, mis määratakse kindlaks mudeli omadused, milles neid kasutatakse.
Võimsaid TPI-trafosid toiteallikate ümberlülitamiseks kasutatakse lahtisidumiseks ja energia ülekandmiseks sekundaarahelatesse. Energia salvestamine nendes trafodes on ebasoovitav. Selliste trafode projekteerimisel on esimese sammuna vaja kindlaks määrata DV magnetilise induktsiooni võnkumiste amplituud püsiseisundis. Trafo peab olema konstrueeritud nii, et see töötaks võimalike tingimustes kõrgem väärtus DV, mis võimaldab teil magnetiseerivas mähises teha väiksemat pöörete arvu, suurendada nimivõimsust ja vähendada lekkeinduktiivsust. Praktikas saab DV väärtust piirata kas südamiku B s küllastusinduktsiooni või kadudega. trafo magnetahelas.
Enamikus täissild-, poolsild- ja täislainelistes (tasakaalustatud) keskpunktiahelates juhitakse trafot sümmeetriliselt. Sel juhul muutub magnetilise induktsiooni väärtus sümmeetriliselt magnetiseerimiskarakteristiku nulli suhtes, mis võimaldab saada DV teoreetilise maksimaalse väärtuse, mis on võrdne küllastusinduktsiooni Bs kahekordse väärtusega. Enamikus ühetsüklilistes ahelates, mida kasutatakse näiteks ühetsüklilistes muundurites, kõigub magnetiline induktsioon täielikult magnetiseerimiskarakteristiku esimeses kvadrandis jääkinduktsioonist Br kuni küllastusinduktsioonini Bs, piirates DV teoreetilise maksimumi väärtusega. väärtus (Bs - BR). See tähendab, et kui DV-d ei piira kaod magnetahelas (tavaliselt sagedustel alla 50 ... 100 kHz), vajavad ühe otsaga ahelad sama väljundvõimsusega suuremat trafot.
Pingevooluahelates (mis hõlmab kõiki buck-regulaatori ahelaid) määrab Faraday seaduse kohaselt DV väärtuse primaarmähise volt-sekundi korrutis. Püsiseisundis on primaarmähise volt-sekundi korrutis seatud konstantsele tasemele. Seega on ka magnetinduktsiooni võnkumiste vahemik konstantne.
Tavalise töötsükli juhtimismeetodiga, mida enamik IC-sid kasutavad regulaatorite lülitamiseks, käivitamisel ja koormusvoolu järsu suurenemise ajal võib DV väärtus ulatuda püsiolekus kahekordse väärtuseni südamiku küllastumist siirete ajal peaks DV püsiväärtus olema pool teoreetilisest maksimumist. Kui aga kasutatakse mikrolülitust, mis võimaldab juhtida volt-sekundi korrutise väärtust (vooluahelad, mis jälgivad sisendpinge häireid), siis volti-sekundi toote maksimaalne väärtus on fikseeritud püsiolekust pisut kõrgemale tasemele. See võimaldab teil suurendada DV väärtust ja parandab trafo jõudlust.
Enamiku ferriitide küllastusinduktsiooni B s väärtus tugevate magnetväljade (nt 2500 NMS) korral ületab 0,3 Teslat. Tõmbe-tõmbepingega ahelates on DV induktsiooni suurenemise suurus tavaliselt piiratud väärtusega 0,3 Tesla. Ergastussageduse tõustes 50 kHz-ni lähenevad kaod magnetahelas kadudele juhtmetes. Magnetahela kadude suurenemine sagedustel üle 50 kHz viib DV väärtuse vähenemiseni.
Ühetsüklilistes ahelates ilma volt-sekundi korrutise fikseerimata südamike jaoks, mille (Bs - Br) on 0,2 T, ja võttes arvesse siirdeprotsesse, on DV püsiseisundi väärtus piiratud ainult 0,1 T-ga. Magnetkaod sagedusel 50 kHz on magnetinduktsiooni kõikumiste väikese amplituudi tõttu tähtsusetu. Volt-sekundilise toote fikseeritud väärtusega ahelates võib DV väärtus olla kuni 0,2 T, mis võimaldab impulsstrafo üldmõõtmeid märkimisväärselt vähendada.
Vooluajamiga toiteahelates (võimendusmuundurid ja vooluga juhitavad buck regulaatorid ühendatud induktiivpoolidel) määratakse DV väärtus sekundaarmähise volt-sekundi korrutisega fikseeritud väljundpingel. Kuna väljundi volt-sekundi korrutis ei sõltu sisendpinge muutustest, saavad voolutoiteahelad töötada teoreetilise maksimumi lähedal asuvatel DV väärtustel (eirates südamikukadusid), ilma et oleks vaja volt-sekundi korrutist piirata.
Sagedustel üle 50. 100 kHz DV väärtust piiravad tavaliselt kaod magnetahelas.
Teine samm võimsate trafode projekteerimisel lülitustoiteallikate jaoks on teha õige valik südamiku tüüp, mis ei küllastu antud volti-sekundilise korrutise juures ja annab vastuvõetavad kaod magnetsüdamikus ja mähistes Selleks võite kasutada iteratiivset arvutusprotsessi, kuid allpool toodud valemid (3 1) ja ( 3 2) võimaldab arvutada ligikaudse pindala korrutise südamiku S o S c (südamiku akna pindala S o ja magnetsüdamiku ristlõikepindala S c korrutis) Valem (3 1) on rakendatakse siis, kui DV väärtust piirab küllastus, ja valem (3.2) - kui DV väärtust piiravad kaod magnetahelas kahtlastel juhtudel arvutatakse nii väärtused kui ka suurim võrdlusandmete tabelitest kasutatakse erinevaid südamikke, mille puhul toode S o S c ületab arvutatud väärtuse.

Kus
Rin = Rout/l = (väljundvõimsus/tõhusus);
K on koefitsient, mis võtab arvesse südamiku akna kasutusastet, primaarmähise pindala ja konstruktsioonitegurit (vt tabel 3 1); fp - trafo töösagedus


Enamiku tugevate magnetväljade ferriitide puhul on hüstereesi koefitsient K k = 4 10 5 ja pöörisvoolu kadude koefitsient on K w = 4 10 10.
Valemid (3.1) ja (3.2) eeldavad, et mähised hõivavad 40% südamiku akna pindalast, primaar- ja sekundaarmähise pindalade suhe vastab mõlemas mähises samale voolutihedusele, mis on võrdne 420 A/cm2 ja et kogukaod magnetsüdamikus ja mähistes toovad loomulikul jahtumisel kaasa temperatuuride erinevuse küttetsoonis 30 °C.
Kolmanda sammuna lülitustoiteallikate suure võimsusega trafode projekteerimisel on vaja arvutada impulsstrafo mähised.
Tabelis 3.2 on näidatud televiisorites kasutatavad TPI tüüpi ühtsed toiteallika trafod.








Statsionaarsete ja portatiivsete televisiooni vastuvõtjate impulsstoiteallikates töötavate TPI tüüpi trafode mähised on toodud tabelis 3. 3 TPI trafode skemaatilised elektriskeemid on näidatud joonisel 3. 1